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技術專文

表一、加勁擋土牆和傳統 RC 擋土牆之效益比較

比較項目 傳統鋼筋混凝土(RC)牆 加勁擋土牆

建造成本 牆高較矮者（5公尺以下），與加勁擋土牆價格差異不大，但隨 5公尺以上之加勁牆較RC牆為廉，隨加勁材料價格下降及施工技術提
牆之高度昇高，單價上漲頗鉅。 昇，其建造價格不斷下降，且單價不因牆高而有太大變化。

外觀 混凝土場鑄，一般變化甚少，且牆面品質不易掌握。 牆面可採預鑄或植生，能就幾何形狀、顏色、紋理在材料上做靈活的
變化，且能與其所在環境相配合，景觀較佳。

施工方式 傳統施工方式，需要開挖及打設基礎，施工較慢。 施工簡易快速，毋需打設基礎，惟精度要求較高。

設計理念 外穩定；需要牆面與基礎聯結成一體，提供穩定力矩，並增加 內穩定；藉加勁材料與上下接觸的土壤摩擦力提供穩定的來源，牆面
滑動抵抗力。 僅提供額外支撐力量。

土壓力 呈三角形分佈，當牆高增加時，土壓力增大甚鉅。 柔性結構，其土壓力較小，且其分佈略呈長方形，並未隨牆身之加高
而增加太多。

基礎 基礎為剛性，地盤及力呈三角形分佈，承載力要求高，除非土 基礎為柔性，地盤及力呈長方形分佈，在一般土壤情況下，不需要樁
壤特別堅硬，需樁基礎。 基礎。

耐震性 地震時因背填土無抗張性，而牆面與背填土為獨立之個體，牆 加勁擋土牆提供了土壤中缺乏的抗張能力，且因屬柔性結構，耐震性
面承受因地震而增加之主動土壓力，往返震動多次後，可能造 較佳，尤以回包式加勁材料與土壤合而為一，同步震動，除非邊坡滑
成分離，甚或破壞。 動或加勁材長度不足，否則不易破壞。
此外，921大地震發現甚多位於邊坡之RC牆因基礎坍陷而破壞。

美國聯邦州公路局 (FHWA) FS T 力。
po j
γ
∗
(2001) L ≥ e CF ZRα c ≥ 1m 優點
美國聯邦州公路局 (FHWA) 對於加 其中 工法簡易，便於趕工，適合各種地
勁擋土結構之分析著重於兩點，工 FS po = 拉出破壞安全係數 ( ≧ 1.5) 形變化，其應用不僅可大量減少施
作應力及極限平衡情況。工作應力 C = 2，加勁材具上下兩面之摩擦 工經費、縮短工期、達成土方平衡、
情況時，需考慮加勁土體加勁材之 阻抗 容許地震或其它外力產生之結構物
局部應力穩定；而於極限平衡狀態 α= 比例修正係數。（硬性地工織物 較大變形。
=1.0，柔性地工織物 =0.6~ 0.8）
下，加勁土體之整總體外穩定及穿 適用區域
*
F = 加勁材與土壤間之摩擦係數。
過加勁材之破壞面之極限平衡（內 適用於崩塌地整治、邊坡擋土牆、
= 覆蓋率（如加勁材為面狀，其
R c
穩定）均需檢核。 道路路堤、環保工程、河川護岸等。
=1）
R c
FHWA 對於加勁擋土結構之分析採
加勁材之總長度 L=La+Le，La 為
用類似重力法之觀念，定名為簡易
潛在破壞面內之加勁材長度，依加 鋼柵式加勁擋土牆
重力法。加勁材之應力分佈與加勁
勁材種類而異。 鋼柵式加勁擋土牆利用 L 形鋼柵成
材料有關，若加勁材為硬性，潛在
型牆面，鋼柵再與加勁格網連結，
臨界破壞面為一雙直線平面，若加
配合完整之填方排水系統逐層重複
勁材為柔性，則加勁土體內臨界破
填築。
壞面土壓力分佈為近似 Ka 情況，
優點
潛在破壞面為一平面。各層加勁材
加勁擋土牆工法 以焊接鋼線網構築加勁擋土牆之牆
所受最大受力 Tj 為
面，除可維持加勁擋土牆之柔性結
T = Kσ′ S
vj vj
j
回包式加勁擋土牆 構，更可防火並抑制側向變形，並
其中 K：土壓力係數力 與周圍景觀生態環境相呼應。
回包式加勁工法為在土壤中舖設加
於加勁材抗拉出破壞之分析，加勁 勁材料，藉由土壤與加勁材間之互 適用區域
材受力 Tj 不得大於土體之破壞面 制行為產生摩擦阻力以穩定土體， 鋼柵式加勁擋土牆本身為柔性結
外之加勁材錨定力，因此，錨定長 並藉由加勁結構本身的重量，抵抗 構，耐震性佳，適合地震頻繁的台
度 Le 之決定如下式： 來自牆體背後的土壤壓力或其它應 灣，且兼顧植生及強度需求，常用
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