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技術專文

表二、超純水幫浦隔振基座計算書 圖十、隔振基座安裝步驟一

FSN No. 1 2 3 4
荷重 (kg) P 469 469 430 430
額定負荷 (kg) P_st 600 600 600 600
額定撓度 (mm) δ_st 50 50 50 50
彈性係數 (kg/mm) k 12 12 12 12
荷重撓度 (mm) δ= P/k 39.1 39.1 35.8 35.8
自然頻率 (Hz) fn = 15.76×(1/δ) 1/2 2.52 2.52 2.63 2.63
頻率比 r = fd/ fn 23.80 23.80 22.79 22.79
2
減振效率 R = 1－(1/(r -1)) 99.82% 99.82% 99.81% 99.81% 圖十一、隔振基座安裝步驟二
彈簧外徑(mm) D 92.5 92.5 92.5 92.5
彈簧線徑 (mm) d 12.5 12.5 12.5 12.5
自由高度 (mm) H 165 165 165 165
壓實高度 (mm) h 72.5 72.5 72.5 72.5
彈簧外徑與壓實後高度比 D/(H-δ_st) 0.80 0.80 0.80 0.80
總壓縮量與額定撓度比 (H-h)/δ_st 1.85 1.85 1.85 1.85
側向縱向剛性比 φ 0.9 0.9 0.9 0.9

表三、附屬於建築物之設備的地震力
圖十二、隔振基座安裝步驟三
項目 公式 數值 單位
p a
最小設備總橫力 F ph = 0.4S DS p I= F ph 0.4 DS R ps ⋅ (1 2 x h h+ n )W p 1419 Kg

F ph_max F ph = 1.6S DS I p W p 2657 Kg
498 kg
F ph_min F ph = 0.3S DS I p W p
a p 設備之共振放大倍數 2.5
a p
R pa R pa 設備之容許地震反應折減係數 2.0
最小設計垂直地震力 Fpv = 0.667 F ph 946 kg
傾覆立矩 OTM = F ph × hc 1078 Kg-m
RM1 = (Wp + F pv ) × L min /2 1145 Kg-m
抵抗力矩
RM1 = (Wp - F pv ) × L min /2 293 Kg-m 圖十三、隔振基座安裝步驟四
張力 T = (OTM – RM min ) / L min 872 Kg

度 為 基 座 高 度 的 1/3~1/2 處， 基 將掣震相關配件依序裝入，完成掣
座高度一般為 150~300mm，依據 震器安裝。如 圖十三 。
所選定之隔振彈簧及總重量要求決 確認掣震橡膠襯套的橡膠凸點輕觸
定之。接著灌混泥土（3000psi 以 基座。如 圖十四。
上）至基座完全填滿，表面水泥需
抹平。如 圖十。 安裝檢查
簧及掣震器之安裝不當。 圖十五為
基座放置定位，於下方放置 35mm 隔振基座安裝完成後必須依據檢核 PCW 隔振基座之掣震器安裝不當，
高度之壓塊後，將設備安裝於基座 表 表五進行檢查，針對慣性基座、 造成固定軸與掣震器短路，振動將
隔振彈簧及掣震器進行檢核。因為
上，並完成設備配管工程。如 圖 由此通道傳遞，不經由隔振彈簧，
錯誤或不適當的安裝，將無法達到
十一。 因此無法達到原先設計減振效果。
預期的隔振效果，甚至造成事後修 圖十六為風車防震基座之避震彈簧
隔振器置入安裝位置，調整隔振器 改之人力耗費及成本增加。 安裝不當，造成支撐軸與隔振彈簧
微調螺絲至壓塊可取出，進行基 接觸造成短路，振動將由此通道傳
座水平微調固定後即完成。如 圖 常見安裝缺失 遞，亦無法達到原先設計減振效
十二 。 現場常發生的安裝缺失有隔振彈 果。

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