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2019.06

摘要

南科十四廠六期模鑄式變壓器故障預測概念圖攝影、影像處理/洪湘寧

Research and Application of Transformer Short Fault Prediction Mechanism

模鑄式變壓器短匝故障預測機制之研究與應用

關鍵詞／變壓器²⁸、比壓器²、早期預警⁴
Keywords / Cast Resin Transformers⁴,Potential Transformer²,Early Detection⁴

張子鴻 ² T.H. Chang 南科廠務三部

由於現今工廠會發生變壓器 (XTR) 因線圈絕緣不良而導致線圈短匝，進而產生對地短路而觸發變電站內二氧化碳滅火設備 (CO₂) 噴發滅火，雖然第一時間電力系統會自動轉供不影響機台供電，但造成變電站火災事件也是會有一定程度的損失，到目前為止廠務處尚未有一個有效及低成本之機制來即時偵測短匝現象，有鑑於此，本文將提出一項磁場偵測機制來預測變壓器短匝現象，這個方法恰好也只可以偵測會產生磁場的用電設備之應用，其可應用的範圍有變壓器 (XTR)、比壓器 (PT)、馬達線圈、發電機線圈及運作時周邊環境會產生磁場之用電設備等。

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前言

這幾年來我們廠務電課相繼發生變壓器(XTR)繞組線圈對地短路燒毀之事件，雖然發生頻率極低，一旦發生後將可能引起火災事件之工安問題更嚴重將會憂關人員安全問題，所以本文將非常重視此類之問題，有鑑於此，本文將提出一套XTR之無線三軸磁場故障即時診斷系統來即時偵測其短匝現象，讓值班人員能於第一時間得知變壓器已短匝並於尚未對地短路前將變壓器下負載轉供並切離，以避免短路燒毀之火災事件發生。

變壓器於正常運作時每相線圈繞組周圍將會產生一個漏磁通，其此漏磁通剛好能作為短匝偵測時之感應磁通量之基準值(Base-line)，若一但變壓器發生層間短匝時，周圍就會產生一個比漏磁通還高的磁通量而且此磁通量變大後就會持續著，所以本文將依這個特性訂定其預警機制，也就是因為變壓器有以上之特性所以本文所提之磁場量測方法剛好是對症下藥解決此問題。

文獻探討

由於這幾年來廠務電課相繼發生變壓器(XTR)繞組線圈對地短路燒燬之事件，所以此問題一直困擾著廠務電課，有鑑於此，本文作者也檢視了IEEE文章與台電電機月刊，希望能找到一個低成本又能即時偵測其短匝現象之好方法，但只找到兩項與偵測變壓器故障之相關的應用之文章，其為紅外線測溫分析方法與部份放電分析方法，但經過檢視評估後這兩項方法也無法達到預測變壓器發生短匝之現象，其原因為紅外線測溫分析方法為事後諸葛的方法不夠即時，部份放電分析方法是偵測不到短匝現象，因為偵測原理與反應特性不同所以偵測不到，就因為如此本文作者秉持著不放棄之精神，不斷的思考終於在有一天回想到在讀書時有作過電子羅盤之專題，其中有用到一顆可以量測開放空間內之三軸磁場強度之感測器，原先是幫地理師開發探勘地理用的工具，但經過變壓器週圍之感應磁場量測實驗真的可以量測其磁通量，並且有作變壓器短匝(短8匝)實驗證明其感應磁場量會隨著短匝電流大小而正相關改變，由此就可證明本文所提之方法是最有效與最即時之方法對於變壓器短匝現象之偵測。

本文所提出之解決方法是基於電生磁之原理而啟發的，再加上若變壓器發生層間短匝時，周圍就會產生一個比漏磁通還高的磁通量而且此磁通量變大後就會持續著，也因為有以上之特性，才能證明本文提出之方法是有效偵定位與偵測出線圈繞組短匝現象。

為何本文提供之方法可以即時偵測到變壓器短匝現象，其原理就是應用電生磁之原理，若變壓器發生短匝現象時將會產生一個比負載電流還大之短匝電流，此時由於短匝電流關係將於變壓器繞組周圍產生一個感應磁場，這個現象就稱之為電生磁現象，其原理如下之敘述。

電生磁之原理

在電磁學裡，磁石、磁鐵、電流及含時電場，都會產生磁場。處於磁場中的磁性物質或電流，會因為磁場的作用而感受到磁力，因而顯示出磁場的存在。磁場是一種向量場；磁場在空間裡的任意位置都具有方向和數值大小。在各個學術領域裡，磁場會被用來稱呼兩種不同的向量場，分別標記為H和B。向量場H又時常稱為「磁場強度」(magnetic field intensity或magnetic field strength)或「附屬磁場」(auxiliary magnetic field)或乾脆「H場」。向量場B也時常稱為「磁通量密度」(magnetic flux density)、「磁感應強度」(magnetic induction)、「B場」。雖然「磁場」這個詞彙在歷史上已先被H場占有，而只能將B場稱為「磁感應」，但是現在多數物理學家公認B場為更基本的物理量，因此他們稱呼B場為「磁場」。如同命名表格展示，B場和H場的習慣命名並不一致。為了分歧義，在本文章裏，磁感應強度指的是B場，磁場強度指的是H場，而磁場則依上下文而定，通常指的是B場。

H場以方程式定義，如公式(1)所示。

其中，μ₀是磁常數，M是磁化強度。

對於線性物質，磁化強度 M與B場成正比，所以，B場與H場之間的關係如公式(2)所示。

其中，μ'是磁導率。

在自由空間裏，磁化強度等於零，所以公式(2)將轉變為公式(3) 所示。

對於很多其它物質，磁化強度與B場之間的關係相當複雜。例如，鐵磁性物質和超導體的磁化強度是B的多值函數(multivalued function)。這現象稱為遲滯現象。在國際單位制裡，B場的單位為特斯拉(tesla)，等價於韋伯(weber)/平方米，或伏特•秒/平方米。在CGS單位制裡，B場的單位為高斯(gauss)。1特斯拉等於10,000高斯。在國際單位制裡，H場的單位為安培/公尺；在CGS單位制裡，H場的單位為奧斯特(Oersted)。1奧斯特定義為 1000/4π≒79.5安培/公尺。

變壓器磁通量(Φ)與磁感應強度(B)之相互關係介紹

如圖1所示，變壓器於正常運作狀況下因電生磁原理而產生磁通量，其磁通量(Φ)分為互磁通(Φ_M)與漏磁通(Φ_L)兩種，如公式(4)與(5)所示，其分別代表一次側(Φ_P)與二次側(Φ_S)之磁通量。

圖1、變壓器電生磁之磁通量分佈圖

由公式(6)與(7)之關係將得到公式(8)所示，其可得知漏磁通量、漏磁感應強度與短匝電流三個參數之是成正比之關係。

計畫方法

經由文獻探討後，得知現今紅外線測溫分析方法與部份放電分析方法是無法正確與預測其變壓器之短匝現象，所以本文作者依照電生磁之原理與短匝電流與感應磁場強度成正比之關係找出一個實際有效之預測機制來改善此問題，其研究方法可區分為兩個面向，第一個面向是從模鑄式變壓器新品出廠之品質試驗著手，並建立一套變壓器新品漏磁通管制標準。第二個面向將於現場安裝後的變壓器壽命持續監視方面著手來建立一套模鑄式變壓器短匝故障預測系統來避免變壓器無預警之短路燒毀而導致火警事件發生。

面向一模鑄式變壓器品質管控機置

品質管控機置，就是於模鑄式變壓器作品質試驗中的開路實驗與短路實驗測試時，同時加測線圈繞組之感應磁場量測來把關變壓器之出廠品質，其把關機置有兩項目地，第一項為各相線圈繞組經過絕緣耐壓試驗、感應電壓試驗與衝擊試驗後線圈繞組是否會損傷而導致短匝之驗證目地，第二項為訂定其變壓器之漏磁通標準以降低變壓器之切離時所產生的反電勢效應以傷其變壓器之線圈繞組而導致短匝之現象發生，本文將訂定其判斷標準供變壓器廠商於品質試驗時之參考。

開路實驗與磁場量測

變壓器的開路測試(open-circuit test)也稱為無載測試(no-load test)，是在電機工程中量測變壓器激磁電路無載阻抗的方式之一。如圖2所示，其為開路測試的電路示意圖，電路圖的高壓側是開路，表示無載，由低壓側加壓到490V。

圖2、變壓器開路試驗示意圖

其測試方式是讓變壓器的高壓側開路。將瓦特計接在低壓側，安培計和低壓側繞組串聯。因為在低壓側給電壓時，所給的電壓就是低壓側繞組的電壓。會在低壓側給額定電壓。若所給的電壓是額定電壓，變壓器會建立其額定的磁通。而鐵芯的鐵損是電壓的函數，因此也會得到鐵損的定值。鐵損在額定電壓時最大，因此瓦特計可以量到最大鐵損。變壓器串聯繞組的阻抗遠小於其激磁電路的阻抗，因此輸入電壓會加在激磁電路上，因此瓦特計只量到鐵損。此測試只量測的到包括磁滯損及渦電流損的和，磁滯損小於渦電流損，但沒有小到可以忽略的程度。若給變壓器不同的電壓，可以將這兩種損失區分出來，因為磁滯損和頻率之間有線性關係，渦電流損和頻率的平方成正比。因為高壓側是開路，低壓側只流過無載電流，而銅損和電流平方成正比。低壓側電流很小，因銅損也非常的小，可以忽略。高壓側沒有電流，因高壓側銅損為零。高壓側是開路，沒有負載，因此在此近似下，沒有能量從低壓側流到高壓側，高壓側的電流也可以忽略。因此高壓側電流也不會建立磁場，低壓側也不會產生感應電流。因此可以省略其串聯阻抗，因為假設沒有電流會由此阻抗通過。等效電路中會用並聯的元件來表示鐵損。鐵損是因為磁通的方向變化以及渦電流損所造成。渦電流是因為變換磁通在鐵芯上感應的電流。等效電路中的串聯電路是表示因為繞組電阻造成的損失。

變壓器於正常狀態與短匝狀態下作開路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖，如圖3、圖4所示，其圖3為變壓器於正常狀態作開路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖，其圖4為變壓器於短匝狀態下作開路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖。

圖3、正常狀態作開路試驗示意電路圖

圖4、短匝狀態作開路試驗示意電路圖

短路實驗與磁場量測

短路試驗的方法，如圖5所示，通常是在高壓端（高壓端不一定是一次側）加額定電流，低壓端短路，低壓端雖然短路，但是其電流為低壓端額定電流。也可以在低壓端加額定電流，高壓端短路，不過低壓端額定電流比較大，較為不便。

圖5、變壓器短路試驗示意圖

短路試驗時，因為低壓端短路，所以端電壓為0，高壓端只有很小的電壓。因此，繞組所產生的鐵損很小，與銅損相比，微不足道。銅損主要是與電流的平方成正比，短路試驗時，變壓器兩端的電流都是額定值，所以瓦特表的指示值，就是變壓器滿載時的銅損。

變壓器於正常狀態與短匝狀態下作短路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖，如圖6、圖7所示，其圖6為變壓器於正常狀態作短路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖，其圖7為變壓器於短匝狀態下作短路試驗時並同時量測線圈感應磁場強度之示意電路圖。

圖6、正常狀態作短路試驗示意電路圖

圖7、短匝狀態作短路試驗示意電路圖

面向二模鑄式變壓器短匝故障預測系統

模鑄式變壓器短匝故障預測系統，其主要架構如圖8所示，將於變壓器每相線圈繞組各安裝3組磁場感應器，各別等距安裝於距離線圈繞組60公分及分為上/中/下之位置處來進行變壓器週圍磁場之監測，一但有量測到超過250uT之感應磁場強度，並且又持續10秒鐘以上時那就代表變壓器可能已發生短匝現象了，至於短匝位置的定位就看是那一顆磁場感應器偵測到就知道短匝位置了，此方法是非常迅速、簡單與容易的偵測出變壓器短匝之位置，非常好用又便宜的方法。

圖8、模鑄式變壓器短匝故障預測系統感測器安裝架構圖

結果與分析

經由上述之研究方法的資料進行分析，本章將分析結果分為兩部分，第一部分為變壓器出廠前之把關標準，首先變壓器廠商將特別訂作一顆高壓側短8匝之測試用變壓器，經由短匝變壓器作開路試驗與短路試驗之感應磁場強度量測後訂定出變壓器出廠之品質管制標準，其開路實驗之感應磁場強度不高於5uT那就代表是合格，短路實驗感應磁場強度不高於200uT那就代表是合格。第二部分將安裝三相線圈繞組感應磁場即時監視系統來預測變壓器短匝現象，一但變壓器線圈繞組發生短匝現象時，靠近短匝處之周圍磁場將會瞬間變大並超過警界值(200uT)此時變壓器將可以確定已經發短匝現象。

開路試驗與短路試驗之感應磁場強度標準訂定

如圖9所示，其為開路試驗之正常狀態與短匝狀況之感應磁場強度的比較，其可看出變壓器於開路試驗過程中量測的感應磁場強度不高於5uT那就代表是合格沒有短匝現象。

圖9、開路試驗之正常狀態與短匝狀況之感應磁場強度的比較圖

如 圖10、圖11所示，其為短路試驗之正常狀態與短匝狀況之感應磁場強度的比較，其可看出變壓器於短路試驗過程中量測的感應磁場強度不高於200uT那就代表是合格沒有短匝現象。其200uT之警界值標準是由T相高壓側線圈短匝(短8匝)之短路試驗之數據所得的，如表1所示若高壓側於短路實驗經推算加到滿載電流(101A)時其短匝電流將為537A，這時其變壓器之T相周圍之感應磁場將為237uT，此感應磁場警界值標準將可作為變壓器出場時之品管標準，也可以作為運轉中之變壓器之短匝偵測標準，真是一舉兩得之好方法。(註：為何表1高壓側只能加到37A？那是因為安全考量，所以高壓側之負載電流(37A→101A時)之短匝電流將要用推算的)。

圖10、短路試驗(101A)之正常狀態之感應磁場強度電路與趨勢圖

圖11、短路試驗(37A)之短匝狀態之感應磁場強度電路與趨勢圖

表1、變壓器T相繞組短匝時之短路試驗量測數據表圖

狀態	電壓	負載電流	短匝電流	磁場強度
	[V]	[A]	[A]	[uT]
實際量測數據	100	6	35	5
	150	12	54	11
	200	18	71	18
	250	19	88	24
	300	20	106	35
	400	24	141	40
	500	30	176	58
	600	37	210	87
推算之數據	. . .	. . .	. . .	. . .
推算之數據	22.8K	101A	573A	237uT

模鑄式變壓器出廠與運轉中之感應磁場之量測與普查結果

如表2所示，其為8顆模鑄式變壓器新品出廠時之短路實驗之感應磁場量測數據，由數據顯示有4顆變壓器的5個繞組有大於200uT，本文作者建議針對這5個繞組加裝on-line感應磁場監視系統進行監視，若一但發現有持續惡化那就有可能發生短匝現象了。

表2、8顆變壓器短路試驗時各相繞組之最大感應磁場強度整合表

XTR 狀態	XTR_No	高壓側電流 22.8KV	低壓側狀態 490V	磁場強度取最大值	R相						S相						T相
					上端			下端			上端			下端			上端			下端
					X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸
短路試驗	72-55	101A	短路	[ Max:uT ]	148	50	224	137	85	67	196	171	142	101	127	53	322	323	127	174	227	57
	72-56	101A	短路	[ Max:uT ]	117	35	192	132	94	57	193	163	163	94	109	68	256	207	85	106	208	43
	72-57	101A	短路	[ Max:uT ]	100	29	158	115	85	56	199	152	125	102	120	61	252	178	76	60	158	39
	72-68	101A	短路	[ Max:uT ]	30	19	56	53	24	32	78	70	54	30	57	31	103	101	39	23	85	22
	72-69	101A	短路	[ Max:uT ]	79	33	98	115	76	54	176	127	131	76	76	65	201	172	61	66	163	40
	72-70	101A	短路	[ Max:uT ]	125	34	161	116	76	66	169	145	143	96	120	69	193	171	64	89	154	31
	72-71	101A	短路	[ Max:uT ]	94	36	128	117	78	59	197	157	119	97	118	85	187	173	70	82	159	47
	72-72	101A	短路	[ Max:uT ]	37	25	61	37	13	25	78	58	44	25	47	23	94	74	35	23	79	16

如 圖12所示，其為變壓器實際運轉時之磁場感測器安裝與量測機構圖，每相繞組安裝兩顆感測器分上下兩顆，其實際運轉時量測感應磁場強度之趨勢圖如 圖13所示，與 圖14短路試驗感應磁場強度之趨勢圖作比較，其實變壓器於正常狀態時不論是實際運轉模式或是短路試驗時其漏磁通是固定的而且要低於200uT才為正常，若於短路試驗時有量測到高於200uT，那就可能發生兩個原因，第一個原因此變壓器漏磁通過大，那對往後變壓器再作切離時將會產生比較大的反電勢，過大的反電勢將有可能破壞變壓器。第二個原因將有可能發生短匝現象了。若於變壓器實際運轉模式時有量測到高於200uT，那就有可能發生短匝現象了。其短路試驗與實際運轉模式之感應磁場強度量測整合表，如表3所示，其中可得知大部分之感應磁場強度之數值都小於200uT，只有N5-306有發現T相繞組大於200uT，本文作者建議針對此繞組加裝on-line感應磁場監視系統進行監視，若一但發現有持續惡化那就有可能發生短匝現象了。綜合以上之敘述本文針對運轉中之變壓器所訂定之變壓器感應磁場強度之正常警界值為200uT±10uT。

圖12、磁場感測器安裝與量測機構圖

圖13、變壓器運轉感應磁場強度趨勢圖

圖14、短路試驗之感應磁場強度趨勢圖

表3、實際運轉模式之感應磁場強度量測整合表

XTR狀態	區域	XTR_No	感應磁場	R相						S相						T相
			[取最大值]	上端			下端			上端			下端			上端			下端
				X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸	X軸	Y軸	Z軸
實際運轉 [F14BP7]	C30Q	N4-209	[Max:uT]	9	108	32	106	50	18	49	96	19	37	45	44	97	37	56	36	33	18
	FB1G	N4-328	[Max:uT]	56	173	44	133	81	23	37	123	80	64	57	30	86	54	70	70	36	31
	FB1G	N4-428	[Max:uT]	9	100	20	92	47	12	37	71	12	40	31	50	77	38	43	42	34	18
	F10J	N4-327	[Max:uT]	134	147	83	86	114	30	54	136	112	57	73	16	109	40	88	37	42	35
	F10J	N4-427	[Max:uT]	51	135	48	108	84	10	60	107	23	33	54	32	135	21	65	20	54	20
	FB1J	N4-329	[Max:uT]	77	134	60	84	87	19	41	87	61	46	44	14	89	26	66	29	42	23
	FB1J	N4-429	[Max:uT]	32	87	37	69	57	6	44	77	22	24	40	25	89	18	40	10	32	11
	F10G	N4-325	[Max:uT]	62	22	68	24	32	18	32	82	72	32	39	12	69	107	45	62	70	15
	F10G	N4-425	[Max:uT]	113	17	65	20	44	18	55	100	30	43	50	33	40	129	38	96	71	10
	F10D	N4-127	[Max:uT]	94	28	67	31	36	19	37	81	76	34	44	12	80	123	54	80	86	18
	F10D	N4-227	[Max:uT]	92	19	60	16	35	13	51	83	20	29	47	28	37	98	41	77	66	10
	F10B	N4-125	[Max:uT]	113	50	117	45	50	33	51	143	148	67	81	25	133	199	99	113	141	21
	F10B	N4-225	[Max:uT]	133	35	96	18	46	21	78	125	30	50	72	37	52	132	45	100	93	13
	FB1B	N4-128	[Max:uT]	97	37	84	36	47	24	32	111	102	60	58	24	90	138	73	95	103	18
	FB1B	N4-228	[Max:uT]	90	17	54	12	38	10	57	78	24	31	41	24	31	89	34	71	58	6
	F10K	N4-323	[Max:uT]	140	51	124	42	55	22	62	148	135	43	76	10	129	184	99	98	127	56
	F10K	N4-423	[Max:uT]	33	133	28	74	10	48	66	105	26	22	52	17	54	130	47	94	80	16
	F10K	N4-324	[Max:uT]	131	42	123	54	58	28	74	152	128	57	91	27	131	180	96	94	126	61
	F10K	N4-424	[Max:uT]	147	23	85	22	56	16	62	125	40	38	59	49	39	144	60	119	85	32
	F10H	N4-321	[Max:uT]	134	47	103	40	55	37	61	133	135	49	78	21	142	188	74	107	134	33
	F10H	N4-421	[Max:uT]	157	21	92	21	61	15	72	129	32	37	67	47	46	155	68	120	90	43
	F10A	N4-121	[Max:uT]	105	41	122	43	56	29	64	122	106	46	77	14	116	183	91	95	124	53
	F10A	N4-221	[Max:uT]	100	12	53	23	39	10	40	89	22	20	44	30	27	96	48	74	63	19
	F10A	N4-122	[Max:uT]	96	33	90	37	43	19	47	107	96	31	61	11	83	136	84	77	98	41
	F10A	N4-222	[Max:uT]	146	24	84	20	50	14	61	115	28	27	54	37	46	137	62	96	85	30
	F10C	N4-123	[Max:uT]	120	41	103	39	47	21	58	139	114	41	76	17	113	170	79	92	111	47
	F10C	N4-223	[Max:uT]	104	19	67	12	40	9	45	92	30	29	46	31	33	112	48	82	63	26
	F10C	N4-124	[Max:uT]	106	36	100	35	46	23	60	130	104	44	72	16	102	173	72	98	109	52
	F10C	N4-224	[Max:uT]	106	24	79	27	40	14	63	94	23	28	52	36	35	108	50	82	67	31
	C30Q	N4-109	[Max:uT]	55	28	74	25	29	14	28	84	71	21	42	10	61	87	64	52	66	33
	C30Q	N4-308	[Max:uT]	56	31	63	36	34	24	26	64	58	27	36	18	57	90	51	49	64	28
	C30Q	N4-408	[Max:uT]	74	15	53	14	29	9	35	65	17	28	34	21	19	71	35	55	46	18
	C20Q	N4-108	[Max:uT]	44	16	34	17	22	10	18	47	43	17	27	9	43	58	38	35	44	25
	C20Q	N4-208	[Max:uT]	56	31	63	36	34	24	26	64	58	27	36	18	57	90	51	49	64	28
	H40L	N4-331	[Max:uT]	93	34	75	45	36	18	35	101	87	41	54	15	71	130	71	73	81	43
	H40L	N4-431	[Max:uT]	104	21	66	13	35	13	39	91	27	34	49	27	35	95	49	68	61	28
	H40L	N4-332	[Max:uT]	75	26	65	29	28	16	30	83	68	36	45	11	67	105	63	53	77	37
	H40L	N4-432	[Max:uT]	107	18	54	16	35	13	37	85	23	34	43	30	23	94	47	77	55	30
	H40E	N4-132	[Max:uT]	92	33	78	38	38	20	38	100	78	41	49	12	70	118	69	60	83	49
	H40E	N4-232	[Max:uT]	147	25	83	23	46	18	59	128	33	40	59	44	41	139	64	109	87	46
	H40E	N4-131	[Max:uT]	94	36	77	38	36	20	38	111	93	46	57	15	73	130	71	70	85	47
	H40E	N4-231	[Max:uT]	132	24	74	16	43	15	51	106	22	38	57	32	35	119	58	95	79	36
	H40D	N4-133	[Max:uT]	34	12	28	15	21	11	18	34	28	18	20	7	28	56	29	34	39	21
	H40D	N4-233	[Max:uT]	62	11	37	10	28	9	26	54	21	25	31	15	34	76	40	50	60	33
	C20Q	N5-106	[Max:uT]	110	17	109	69	81	105	86	14	100	84	59	69	67	29	152	97	19	141
	C20Q	N5-206	[Max:uT]	124	13	102	86	80	102	114	16	57	110	37	30	55	22	132	74	9	118
	C20Q	N5-107	[Max:uT]	55	28	74	25	29	14	28	84	71	21	42	10	61	87	64	52	66	33
	C20Q	N5-207	[Max:uT]	67	14	70	42	52	70	78	14	35	81	20	29	35	30	94	70	22	87
	C20Q	N5-306	[Max:uT]	183	30	188	154	119	181	163	26	157	152	92	122	88	27	269	91	35	215
	C20Q	N5-406	[Max:uT]	76	16	74	45	60	75	86	12	35	86	21	25	14	26	99	36	13	83

結論

本期刊應用了電生磁之原理來偵測其變壓器之周圍感應磁場強度，進而分析判斷其變壓器繞組是否已發生短匝現象，並且能第一時間產生警報與連動快速轉供機置，儘可能於線圈對地短路前將有問題之變壓器快速卸載與轉供，以避免觸發變電站內二氧化碳滅火設備(CO₂)噴發滅火而導致火警事件產生。

經由以上數據證明本文所提之方法是符合實際應用並且是實際作得到之方法。

未來發展方向

進一步由變壓器之感應磁場強度的數據進分析得知變壓器製造材料與機構是否合格的項目進行研究。
進一步研究將磁場量測與分析方法再精進能實際證明如摘要所敘述，能將此方法應用於比壓器(PT)、比流器(CT) 、馬達線圈、發電機線圈故障預測之應用。

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摘要

模鑄式變壓器短匝故障預測機制之研究與應用

前言